高溫烘干風機擇優推薦“本信息長期有效”

導葉數目減少時高溫烘干風機效率明顯高于導葉數目增加時的風機效率; 在導葉數目減少的方案中，在qv ＜ 87. 5 m3 /s 時全壓全部高于原風機，在高于此流量時提升效果僅方案二比原風機效率稍高，其余方案略低于原風機，在設計流量82. 5 m3 /s 時，方案三的效率提升效果好，提升比例為0. 46 個百分點; 在流量低于設計流量時，方案四至六于原風機，高于設計流量時風機效率低于原風機，且隨流量增大，效率下降速度加快。從性能比較上可以看出，方案三表現出優于原風機的性能，所以下文主要針對方案三和原風機進行流固耦合模擬研究。高溫烘干風機利用Workbench軟件進行流固耦合計算得出對葉片靜力結構及振動的影響。

高溫烘干風機軸功率Psh定義為單位時間內原動機傳遞給風機軸上的能量，其大小可反映高溫烘干風機的能耗。因此導葉數目改造對于經濟性的影響可通過軸功率來考察，圖5 為原風機和方案三軸功率比較。可以看出方案三比原風機軸功率有少許增加且變化不大，這也與方案三全壓提升做功能力增強有密切關系。冷風通過高溫烘干風機倉底通風口進入倉內，由下至上通過軸流風機出口排出倉外。

高溫烘干風機靜力結構特性

在旋轉機械中，葉片結構強度和振動直接關系到其安全運行，其取決于葉片表面的氣動載荷和本身固有的力學性能。而僅對流體域進行研究還不能完全確定導葉數目變化是否對風機固體域產生影響，為此利用ANSYS Workbench 軟件將流場壓力數據加載到動葉片表面，對風機動葉進行了單向流固弱耦合，來研究導葉數目變動后動葉等效應力、總變形及振動的變化。計算區域包括入口區域、管道區域、高溫烘干風機的旋轉葉輪區域和出口區域。

高溫烘干風機葉片間隙問題。在風機運行過程中，由于風機殼體的變形，葉片與殼體的間隙不符合原設計要求。間隙越大，會影響一定的性能，但對運行沒有影響，可以忽略不計，不予處理。如果間隙變小，可以用白鋼將鋁刀片固定在中間段，進行車削定位，用拋光機拋光。位置小，可研磨殼體流道。風機的可靠運行是電站效益的關鍵。為盡量避免風機故障，電廠應嚴格做好風機關鍵部件的日常維護保養工作。除葉片頂部的聲功率級較高外，葉片非工作面中部的聲功率級較高，是由于作用在邊界層上的粘性力產生的速度梯度，導致回流，被主流帶走形成較大的能量輻射，w在第二個葉輪處更明顯。一旦發現問題，應及時進行具體分析，提出解決方案，并及時進行相應處理。停機時應特別注意對風機的維護和管理，避免因停機時間長而造成風機維修困難的問題。

高溫烘干風機軸承箱和液壓缸的主要結構和原理是動葉可調軸流風機的兩個關鍵部件。軸承箱為圓柱形整體結構，軸跨小，結構緊湊。與高溫烘干風機主軸同心的箱筒法蘭與殼體下半部分內筒法蘭用高強度螺栓連接，對中良好，拆裝方便。軸承采用SKF或FAG品牌。軸承箱由箱體、箱蓋、主軸、軸承、擋油環、甩油環、預緊彈簧總成、襯套和密封件組成。軸承箱上部設有進油孔、測溫孔和氣體平衡孔，下部設有回油孔和放油孔。法蘭的內圓周上設有透氣孔。箱體兩端軸承定位孔加工精度高，保證了主軸系統組裝后的同軸度。主軸采用35CrMo鍛造，并通過熱處理調整其綜合力學性能。主軸設計為階梯軸，同軸度要求高，兩端鍵槽，葉輪端部螺紋。葉輪通過螺母軸向固定。葉輪一軸孔鑲銅套，與液壓缸導套配合，另一端安裝剛性柔性聯軸節。兩級葉輪主軸采用空心軸。結果：采用軸流風機吸風負壓通風，冷風通過倉底通風口進入倉內，由下至上通過軸流風機出口排出倉外。為了安裝推桿，可以在推桿的作用下同步調整兩級葉輪上的葉片。軸的兩端都有鍵槽和螺紋，用來裝配兩個葉輪。軸孔兩端鑲銅套，與推桿配合。

整個高溫烘干風機通風段累計耗電量（總耗電量）為2428kw h，單位耗電量（能耗）為0.02kw h t，根據通風實際能耗，遠小于0.04kwH谷倉機械通風技術規程中地籠冷卻通風單位能耗t，略高于風扇式軸流風機低速通風單位能耗。通風前籽粒平均含水量13.9%，上層14.0%，下層13.6%，平均通風失水0.2%。上層無明顯變化。本次采用風扇式軸流風機對單獨的儲糧空間進行整體通風。首先檢查風機及電源線，確保其安全正常運行；在谷底溫度變化過程中，高溫烘干風機通風后谷底較低溫度是由于與冷空氣的密切接觸，提高了通風冷卻效果。檢查倉壁是否有縫隙，門窗是否能嚴密關閉，保證其氣密性；高溫烘干風機內是否有雜質，保證其進氣暢通；及時清理PR風管入口附近的灰塵。高溫烘干風機通風過程中的吸入，影響其通風效果。通風前應檢查糧食狀況、糧食異常情況及可能出現的通風死角、鑰匙標記、通風情況，以保證糧食的安全儲存。后依次開啟風機，打開所有通風管道，關閉門窗，在倉庫內形成負壓。倉庫外的低溫空氣通過風道進入，自下而上通過糧堆，開始通風。