小型離心風機規格齊全

在小型離心風機樣機的基礎上，只增加了風機葉輪的旋轉直徑。因此，改進后的風扇與樣機的幾何相似性不滿足風扇相似性原理的條件。小型離心風機采用數值計算方法對鋸齒后緣離心風機的氣動噪聲進行了數值研究。因此，通過改進后的數值計算分析了改進效果。第二種改進方案的基本思想是在風機外殼不變的情況下，增加風機葉輪的旋轉直徑。風機葉輪的具體改進方法在保持葉片出口安裝角度不變的前提下，風機葉輪的旋轉直徑分別由480 mm增加到490 mm和500 mm。通過對改進后的小型離心風機的數值計算，在第二種改進方案中通過增加葉輪的旋轉直徑來提高風機的總壓。當葉輪旋轉直徑增加到490m時，改進后的風機總壓力增加到4765pa，相應的風機運行力矩增加到4.65n.m，風機效率基本不變。當葉輪旋轉直徑增加到500m時，風機總壓力增加到4835pa，但風機扭矩相應增大，風機效率降低。小型離心風機樣機蝸舌流線圖表明，當氣體流經樣機蝸舌位置時，大量氣體通過蝸舌與葉輪之間的間隙T流回蝸殼，流量損失較大。

計算了小型離心風機葉輪進口直徑與葉輪出口外徑之比，即3258.0/20dd=從步開始，設計風機的比轉速為15.5998。可以看出，所設計的風機是一種低比轉速風機。短葉片為截短半徑的前葉片，其余部分與長葉片結構相同，所有葉片出口安裝角度為140度。得到了不同比轉速下風機進出口外緣直徑的比值范圍。結果表明，所設計的風機滿足風機的設計要求，可以繼續后續的設計工作。入口攻角是指入口角與葉片相對速度和圓周切線之間的差。它與圓周切線的夾角等于葉片入口角1aβ，因此攻角為零。當小型離心風機流量小于設計流量時，經向速度mc1減小，入口相對速度與圓周切線方向的夾角小于葉片進口角1aβ，迎角為正。當流量大于設計流量時，子午線速度mc1增大，入口速度與圓周切線的夾角大于葉片入口角度1aβ，小型離心風機迎角為負。前葉輪1Aβ值一般在40~60之間。由于適當增大了前風機的迎角和安裝角，可以減小風機葉片通道的流量損失。因此，當迎角為6.04時，1aβ值為45。

采用本文所述的設計方法，對所設計風機的穩態計算結果進行了分析。在離心風機設計完成后，根據具體設計參數建立了離心風機的三維模型。工作人員進行了技術探討，確定了小型離心風機、脫硫增壓風機的風量、風壓及系統抗延長性能。第三章采用樣機的數值計算方法，對設計工況下的風機進行了計算。給出了小型離心風機樣機設計的數值計算參數表。根據計算數據和公式，設計小型離心風機和斜槽風機的比轉速分別為13.89和11.08。根據風機按不同比轉速分類的原則，可以看出所設計的風機和原型風機屬于不同的系列，但在全壓、效率等方面性能有所提高。明朝第四章扇子的設計方法是正確合理的。通過對設計風機的數值計算參數與風機初始設計值的比較，可以看出設計風機的總壓值高于設計目標，效率為68%，效率比原型風機高19.9%，總壓值由4626提高到4626。PA至5257PA，均滿足合作單位的性能要求。