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開松機成形機構

開松機成形機構由喇叭口，緊壓羅拉，圈條器，棉條筒、底盤及傳動機件組成.成形機構的作用是將集農羅拉輸出的棉網，經喇叭口收緒和緊壓羅拉的壓縮，成為有一定密度和張力的精條，然后穿過回條縫，有規律地一回一回排列在條街內。

開松機喇叭口的口徑大小是根據梯條的定量選用的。棉條量越重，喇叭口的口徑也越大。喇叭口的飼徑過大，對棉網收縮效果不夠理想，棉條易發毛，喇叭口的口徑過小，棉網通過時易產生意外牽伸。因此，當鏈條在拖升降部件上升時，鏈條是處于拉緊狀態，當鏈條在放升降部件下降時，它就處于比較松弛的狀態。末道并條機的喇叭口的口徑應比頭道并條機相應縮小0.2毫米，使收縮的棉條逃一步得到壓縮。

開松機緊壓羅拉是一對表面光滑的金屬羅拉。前緊壓羅拉靠彈簧與后緊壓羅拉緊密接觸.依靠緊壓羅拉的弊簧作用與緊壓羅拉本身的重量J使錦條通過時受到一定的壓力，從而增加了精條的密度，可減少困棉條蓬松而出現粘毛的現象，由于緊密，可精細橢條簡內棉條的容量，同時也提離了棉條的強力，減少在下道工序加工時的意外拿伸及斷頭現象。圖8-2是開松機的打緯機構，它也是四連籽打緯機構，但牽手特別短。

周條又稱圈條龍。結構如圖4-12所示。圈條器是由底盤，殼休，斜管等部件組成。棉條由緊壓羅拉輸出，經由條糠的斜管輸入錦條街肉。棚條糠的作用主要起輸送、成形作用。

開松機局部阻力損失

開松機局部阻力損失是因為管道中的氣流急劇地改變流動狀態而產生渦流現象所造成的能量損失。例如，流體經過彎管或突然收縮成擴大的管道，或者經過閥門或控制元件，或者兩股氣流匯合，都會發生渦流現象，造成能量損失。在計算管道阻力損失時，局部阻力損失是很重要的。沿箱幡方向排列著許多圓箱片1，經紗2和8嵌在圓箱片的隙縫中，圓箱片固裝在輸4。因為在大多數情況下，克服局部阻力所損失的能量要比克服管壁摩擦阻力所損失的能量大得多。局部阻力所產生的壓力損失。一般可用下列公式計算：

開松機局部阻力系數是通過實驗求得的。將實驗數據加以整理，可以把它列成表格或繪成幽線，也可以從實驗數據求得經驗公式。在設計時可以根據條件按公式計算，也可以從圖表中直接求得。如果5---6臺高產梳棉機(20---25公斤/臺時)與一臺單眼開松機銜接，則併條部分的前羅拉線速度必須提高1500米/分或更高的水平。一艇以采用后一種方法比較方便。茲將幾種常用的局部阻力系數列表5-1所示.

應當指出：上面所講的摩擦阻力損失和局部阻力損失，都是單純的空氣在管道中流動時的損失。在氣流輸送中，用空氣作為介質來輸送物體的混合空氣在管道中流動時的摩擦阻力損失利局部阻力損失者在比單純的空氣在管道中流動時的阻力損失有所增加。開松機趨勢為使混合棉的品質在一段長時期內保持穩定，要求在混合棉中的原棉產地盡量少變動，使混合柿，的纖維性質力求前后一致。從實驗得知：阻力損失的增加量與"物氣比"μ值有一定的關系。

混合空氣的修正重度較單純空氣的重度增加37.5%，那么混合空氣在管道中流動時的阻力損失彼單純空氣在管道中流動時的阻力損失也要大37.5%。

在氣流配梢的輸送系統中，輸棉管道中的物氣比較回棉管道中的空氣比顯然不同。因此計算阻力損失時可以分段進行，先按各段物氣比求得空氣的修正重度。然后代入公式計算阻力損失。

如何解決開松機皮圈工作邊松弛

開松機上銷下壓或下銷上托的程度和部位，以及上、下銷的配合對紡紗質量有密切關系。為了有效地解決開松機皮圈工作邊松弛而引起的中凹，銷子"IE或上托點一般都靠近皮圈工作邊長皮的正中部位，這個部位至前羅拉鉗口的距離也接近子纖維品質長度.這樣使該部位快速纖維向前她引而開始變得松散的紗條得到一些外加壓力，是有利于皮圈的控制作用，且對牽仰力增加并不太多。銷子下壓或上托程度，用銷子中部較前端下壓或上托的距離表示.一般為1.5毫米，使其摩擦力界強度低于皮圈鉗口。同時要求下壓或上托點至皮圈鍬口間形成一段比較緩和的曲線通道。如圖5-23所示，作用在擺動上銷的為矩有以下幾種：在運轉過程中，合力矩M為正時，上銷向上擺動1M為負值肘，上銷向下擺動。為此，上銷下壓式的下銷尾部應下傾相當角度，如K2銷的下銷尾部下傾15°，銷下傾7°。如果皮圈架比較短，上銷下壓點至前羅拉鉗口距離小子纖維品質長度較多，或喂入紗條的定量較重，為了維持一定的摩擦力界強度.上銷下壓的距離應小一些。這不但是因為皮圈中部沒有必要布置太強的摩擦力界，而且皮圈工作邊過分緊張會使皮圈鉗口失去其對纖維的彈性控制作用，反而有損細紗條子，甚至牽伸力增加較多，或者皮圈與銷子摩擦力過犬易造成庭圈回轉不穩定等不良后果。

開松機三上四下牽伸機構及其工藝參數

為了同大牽伸細紗機配合紡制租、中號(低、中支)棉紗，選型時確定A453B型開松機的牽伸裝置采用三上四下前置式曲線牽仰，其結構如圖4-26所示。其工藝參數的調節列于表4-8。

A453B型開松機在選型鑒定時，曾用二併單粗的工藝紡28號(21英支)和14號(42英支)細紗，分別同大面積的二併二粗和三併二粗工藝作了紡紗質量的對比試驗(見表4-的，其結果證明A453B型開松機的三上四下牽伸在紡中號(中支)紗是高質量的，而且由于第H羅拉直徑為19毫米，可使前區握持距接近一般棉纖維的品質，挺度，因而其質量要比普通老機改造的牽伸裝置好。但在紡細號(細支)紗時質量還不夠理想，在潮濕季節加工細而長的纖維還容易繞第II羅拉。因此，牽仰區內纖維問除了所受壓強分布作用外，還應加上牽伸引起的纖維各個方向的擠匡力，以及纖維與纖維問的抱合力。

三上四下牽伸裝置的牽伸能力一般在4~8倍以內。由于前牽仰區摩擦力界布置比輥合理，控制纖維運動良好，應充分發揮其作用。后牽伸區第皿羅拉上有反包圍圓弧，同時中區沒有集棉作用，考慮不使須條過分擴散而削弱進入前區的后部摩擦力界強度和擴展幅度，后牽伸盡可能小一些。要等B'齒繼續向前走過一個齒側間隙，以右側與C齒相接觸后，才開始椎動凸輪，使其重新開始轉動q當B'齒與C'您相遇時，當然也會產生一寇的沖擊，但此時更嚴重的問題是:凸輪的停頓將造成鋼領板的停頓，使管紗卷繞起簸，成形不良。當總牽伸比輥大時，為了減輕前區牽仰的負擔，則應適當提高一些后牽伸倍數，常用的為1.3--1.6倍。

羅拉隔距應使鉗口握持距與纖維的長度相適應。喂人開松機三上四下牽伸裝置前區的纖維伸直度雖輥在併條機上的為好，但須條內的纖維卻少得多，為加強該區的摩擦力界，充分發揮曲線牽仲的性能，握持距輥併條機前區為小，一般為L 1--3毫米。當綻翼上端張力大時，壓掌與紗管閱的卷繞張力相應增大，使紗管卷繞得緊些，直徑增加得小些，因此，使下一層卷繞時的繞紗線速度減小，隨之張力變小。后區握持距為L 16--14毫米，同併條機后區差不多。由于開松機喂入和輸出紗條的寇量輥併條機輕得多，各區牽伸力都輥小，

且羅拉轉速又遠輥併條機為低，不易打滑，因而各列皮輯上的壓力可小一些。一般總壓力為30~37公斤/雙鍵，其中前應輥為12-15公斤/雙綻，大皮輥為10.--12公斤/雙鍵，后It輥為8.......10公斤/雙鍵。