高溫反應釜誠信企業推薦,譽金機械15年老廠

反應釜工作壓力為0.7 MPa, 設計壓力取0.8 MPa, 腐蝕裕量取1 mm, 鋼板負偏差取0.8 mm,材料的許用應力為130 MPa, 按GB150— 1998《鋼制壓力容器》設計出頂蓋的厚度約為5 mm。再按照文獻[ 1]的設計方法, 考慮到頂蓋密集開孔的削弱和攪拌器等附件重量的影響, 對頂蓋進行整體補強設計, 終頂蓋厚度圓整到8 mm。按外壓容器設計因為反應釜工作時可能出現負壓, 約為-0.077MPa, 設計時必須考慮筒體的失穩現象, 需按外壓容器設計壁厚。夾套的工作壓力為0.6 MPa, 設計外壓取為0.7 MPa。按外壓容器設計出筒體的名義厚度為14 mm, 為取材一致和開孔補強, 故將頂蓋厚度取與筒體相同。同樣, 考慮頂蓋密集開孔的削弱和攪拌器等附件重量的影響, 頂蓋厚度取16 mm。但目前雙相不銹鋼用于設備制造的數量還遠遠低于奧氏體不銹鋼,本文是將雙相不銹鋼用于反應釜的設計作為一個實例和大家共同探討。根據以上分析, 頂蓋的名義厚度的設計值16mm。

化工反應釜生產作業情況及其結構改進必要性反應釜作為現代化工生產中應用的重要設備，主要由罐體、罐蓋以及進料口、攪拌裝置、出料口、冷凝管、加熱層、回收罐等構成，其在化工生產中的作業應用頻率相對較高，且其內部反應以高溫、高壓或者是超高壓條件為主，進行反應的原料與催化劑主要是、或者是具有不穩定性的物質，因此，化工反應釜生產作業中，如果加熱層對反應釜罐體內部物料的加熱得不到準確控制，在溫度升高不能及時調節情況下，就會造成反應釜容器內部的壓力過大，從而因散熱不良或者是局部反應過于劇烈等，導致各種危險事故發生，對化工生產安全產生不利影響。此外，化工反應釜的容器內部空間與體積較大，而容器口部較小，也會因殘留雜質的長時間使用造成在容器內壁堆積，如果得不到及時清理，對其正?；し磻罢Ｗ鳂I使用都會造成不利影響。針對這種情況，為避免安全事故發生，就需要根據化工反應釜的作業環境與系統結構設計，通過優化改進，減少事故問題的發生，對化工生產安全進行保障。SMPa(壓力)蒸汽的熱燴約為8000U(1900keal):1耐溫度160℃導熱油的熱燴約為251ooU(60000keal)。

釜體及夾套的壁厚計算釜體的設計及計算　由于夾套內具有一定的壓力, 計算釜體及其下封頭壁厚時, 需同時考慮承受內、外壓力的情況。通常先按式(1)進行壁厚的內壓計算, 再按外壓進行校核并。因計算過程與常規設計相同且又非常復雜, 這里不再詳述.采用雙相不銹鋼2205 計算出的厚度比采用普通的不銹鋼的要小, 這是因為雙相不銹鋼力學性能優異, 強度高,在固溶狀態下的室溫屈服強度比未添加氮的標準奧氏體不銹鋼高兩倍多, 這樣在某些應用中就可以減小壁厚。夾套的設計及計算　夾套內的物料為水汽, 可按常規選材和設計。一般選碳鋼(Q235 -B)就可以。我國目前已能生產性能優良的導熱油,如上海浩海精細化工有限公司生產的Ln〕系列導熱油,使用溫度可達300一350℃,閃點為180一20℃。夾套只受內壓, 其壁厚計算按式(1)進行, 所得計算厚度加腐蝕裕量和鋼板負偏差并經圓整即得終厚度(名義厚度)

雙相不銹鋼反應釜的結構設計與其他材料的反應釜基本相同, 這里就不在詳述。焊接接頭設計　雙相不銹鋼的接頭設計必須有助于完全焊透并避免在凝固的焊縫金屬中存在未熔合的母材。切削加工而不采用砂輪打磨坡口, 以使焊接區厚度或間隙均勻。必須打磨時, 應特別注意坡口及其配合的均勻性。為了保證徹底熔化和焊透, 應當去掉任何打磨毛刺。(2)對人孔接管與封頭、筒體連接的角焊縫,應做表面無損檢測,要求制造廠家必須保證全焊透。

一般而言, 能保證焊縫完全焊透且將燒穿的危險減到, 則設計就可以說是合理的。冷熱加工　雖然雙相不銹鋼可以進行熱加工, 但其允許的溫度范圍比較窄, 且容易產生碳化物和氮化物的析出, 改變金相組織, 使其耐腐蝕性能大大下降。因此, 雙相不銹鋼在熱加工后, 再進行固溶處理。本設計采用冷加工工藝, 很多制造實踐表明:雙相不銹鋼冷作硬化現象明顯, 在工藝過程中應盡量減少變形次數, 減少工序量, 且要縮短工序銜接時間。釜體及夾套的壁厚計算釜體的設計及計算由于夾套內具有一定的壓力,計算釜體及其下封頭壁厚時,需同時考慮承受內、外壓力的情況。