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開松機絞紗與成包規格

按照棉紗線國家標準GB/T398-93規定，開松機絞紗與成包規格如下:

1.開松機絞紗規格棉紗(線)在8.5%回潮時，小絞重量系列如表9-1所示。

根據使用廠的需要，絞紗每絞重量也可以為31.2撾、62.撾、78. 125g、12. 5g等。

2.開松機成色規格

(1)小包:棉紗回潮率為8.5%(化纖紗按不同化纖原料的公定回潮率〉時，每小包紗的重量為5kg，折合于:重為4.608kgo每小包中有100只單絞，若干單絞合并為一個大絞 (又稱團)，小包內大絞數(團數〉因每絞重量不同而變化，如表9-2所示，可接下式計算z

一每小絞重量/gX每團小絞委主

例每小絞重量為31. 25g.每團5小絞，計算每小包團數。將數字代入上式，得:

(2)中包、大包:每20個小包為一中包，中包重量= 20X 5=100kg.每100kg為一件紗，每10件紗重It。每40個 小包為一大包，故大包重量=40X5kg=200kg. .

三、開松機筒子成包

筒子成包，每包筒子在公定回潮率時凈重50kg。兩個筒子包為一件紗，每包筒子的稱見重量可按下式計算:

稱見重量=G 袋皮重 空筒管重

式中G為每包筒子在實際回潮率的凈重(kg)。

G=G' X~00 實際回潮率 100 公定回潮率

式中G'為每包筒子在公定回潮率時的凈重(kg)。

開松機皮圈部分摩擦力界的測定:

1支圈部分摩擦力界分布可以通過簡單的測寇方法求得。先拿去上皮圈和小鐵輥、在下反圈工作商中間沿紗條運動方向畫一鉛筆線，每隔2毫米作若干等分，而后把棉布子線一根沿鉛筆線放直，開松機尾端落在離中羅拉鉗口線3毫米處(如簾子線尾端離鉗口線太近，因鉗口處壓力大，試驗時容易損傷皮圈表面)，用一定量程的彈簧秤連結簾子線另一端，并裝上小鐵輥和上皮圈，施以壓力。開松機鎖緊機構搖開松機鎖緊機構搖架的鎖緊機構是為解決"加壓"和"卸壓"這一對矛盾服務的。然后將彈簧秤徐徐向外拉動，當簾子線尾端開始滑動時，讀出秤上讀數，即為離中羅拉鉗口線3毫米處至皮圈鉗口分離點之間的摩擦力總和。之后以同樣的方法，把簾子線的尾端放在離中羅拉鉗口線5毫米處，秤上讀數目為該處至皮圈鉗口分離點之間的摩擦力總和。二讀數之為離中羅拉鉗口線3~5毫米一段靜態摩擦力。這樣連續測定，即可作出類似圖5-15和5-16所示的摩擦力界分布直方圈。根據同樣原理，在牽伸力測定儀上亦可測得。

以上實驗方法只是考慮到皮圖工作面部分的壓強分布對紗條所產生的摩擦力。例如在正常的混棉成分中，有時遇到必須和用一部分霜黃棉，開始時宜少量和用，以后再逐步增加，以保持成紗的色澤一致。實際上紗條在李伸過程中受壓強分布作用，紗條會緊張而使纖維問產生相互擠壓力。因此，牽仰區內纖維問除了所受壓強分布作用外，還應加上牽伸引起的纖維各個方向的擠匡力，以及纖維與纖維問的抱合力。

開松機鎖緊機構搖

開松機鎖緊機構搖架的鎖緊機構是為解決"加壓"和"卸壓"這一對矛盾服務的。開松機生產上對鎖緊機構的要求是：加壓時要保證正確的加壓位置，卸E后搖架能掀起到便于保全保養操作的位置，并予以"定位飛加壓與卸壓均須操作方便、省力；盡量減小搖架后部只寸，便于換粗紗和清潔工作。因此，當鏈條在拖升降部件上升時，鏈條是處于拉緊狀態，當鏈條在放升降部件下降時，它就處于比較松弛的狀態。各種怪架的主要差別，在于鎖緊機構和囪此而決定的外形。開松機鎖緊機構的型式雖然變化繁多，但其機構原理都屬于四運抨機構。現對1'F18-115型反YJ-OO型搖架的鎖緊機構進行分析如下。

(1)TF18-115型搖架鎖緊機構I1'1118-115型搖架機構如圖5-7所示，其鎖緊機構是四連桿機構的變型。圖5-8為鎖緊機構的原理。當摩擦阻力校大時，這一上一下、一緊一松之間的出入也是比絞大的。四連桿的桿件是挺架體AB籽，手柄BC桿，CD桿和圈定籽AD所組成。桿CD是由撥子C、D組成，滾子C套在孚柄銷鋪上，滾子D套在鎖緊片銷軸上，滾子對銷軸都是轉動配合，抨CD的長度即等于滾子C與D兩者半徑之和，手柄BC桿的速度瞬心O是/1B、CD兩桿延長線的交點。

由圖5-8可以看出，在加壓狀態時，AO在BC延線的異側，在羅拉反作用力作用下，搖架體AB抒有以銷軸A為中心，按ωAB方向運動的趨勢，由于B點的運動牽連，Be桿上的C點將有以ρ點為回轉中心按ωCD方向運動的趨勢，從而決定了He桿以瞬心ο為中心作ωBO方向的平面運動，ω-to和ωHC方向相反，結果使搖架體/l.B和手柄BC相互對待而鎖緊，實現羅拉加壓。卸壓時掀起手柄，在越過BC桿和CD桿重合的死點后，BC桿的速度瞬心O自BC軒的上方移向下方，即AD在BC延線的同側，促使手柄Be桿與搖架體AB兩者回轉方向相同，目11ωAB與ωBO同向，使原鎖緊加壓狀態解體而卸壓。這種首絲要下降到一半高度再能繼續上升的運動規律，叫作半開口式。實際上桿已。只有在兩個滾子C、D互相緊E的情況下，才能構成四連桿機構的一個桿件，而這種情況只有在加壓狀態下才能出現，當掀起手柄越過死點后，滾子C、D之間不再存在約束，各構件不再成為四連桿機構，所以稱其為四逐籽變型。這種鎖緊機構在卸壓時，搖架體和孚柄的運動，不受四連將機構的牽制，搖架掀起角度可以按需要來確定，TF18-115型設計為50'和110。兩襠定位。

在鎖緊機構中，C點距BD連線的垂直距離稱為偏距，是一個很重要的參數。在軍氣離開葉輪時，空氣的速度V2I則為圓周速度u，與相對速度W1的矢量和，空氣的運動軌跡如虛線所示。考慮鎖緊的穩定性和操作省力這兩方面要求，TF18-115型搖架選定偏距為0.4毫米。小于0.4毫米，對減小操作力矩有利，但由于制造精度不夠或日久磨損等原因，可能使鎖緊狀態不穩定。

開松機結構特點

212型開松機單動式多臂開口機構，如圖7-30所示。織機主輸造過一對齒輪1、2傳動豎輸3，再由豎軸傳動兩只齒筒4和4"兩者作反向轉動。因而對日常運轉的機臺，建立輪試制度，及時校正粗紗張力和仰長，是完全必要的，并且必須防止在紡紗過程中"收放張力牙"。齒筒上只有一部分有齒，當裝在擺動桿7上的擺動抨齒片5與上都齒衡的有窗部分喻合時，齒片5作順時針方向轉動，而與下都齒筒嘀合，則作反向轉動。這種機構上，每一套盤片傳動一片綜框，所以屬單動式。

4、4'齒簡上僅一半有齒z齒盤B上則一瑞缺一齒，而另一端的相對位置上缺三齒。當齒盤向上，在缺一齒處與上街筒嗡合，則窗片5順轉，綜框上升。而鋼箱抖動，則與下列因素有關，主凸輪靜止部分的圓弧制造精度不夠，徑向跳動太大，在圓弧部分副凸輪與主凸輪之間的共轆精度不夠，在機攀援動的影響下，時而主凸輪與轉予接觸，時而副凸輪與轉子接觸，輸頸的徑向跳動。相反，若齒盤B向下，在缺}窗處與下，窗筒喻合，則齒盤B逆轉，綜框下降。窗片5每次只轉半轉，窗盤上缺一齒處是為了緩和齒筒與齒片哺合時發生的沖擊。當轉過半轉后轉到缺三齒處，則兩者之間就脫離喻合，齒盤就開始"止。

開松機擺動桿上齒片5與上方或下方窗筒相哺合是由花筒紋鏈控制的。綜框的運動，則是由齒片5上的銷釘6帶動擺動桿7，使古拉動吊綜仔8，而使綜框升降。它的結構特點是：

(1)金開口，有綜框靜止時間，適用于闕幅織機。

(2)用雙臂吊綜，不用回綜裝置，綜框升降都是積極的。

(3)用齒片5來傳動吊綜籽，而窗片5的傳動又可以有下面三種不同的方法來得到不同的綜框靜止時間。‘’