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1)   密封環與殼體或葉輪配合:公差配合為H7/js6。當葉輪密封環徑向螺釘固定及密封環與殼體或葉輪用樣沖眼、定位孔防轉時，一般用H7/m6、H7/n6、H7/k6。

6)喉部襯套與泵蓋配合:公差配合為H7/m6或H7/n6。在有騎縫螺釘時公差配合為H7/js6。

7)密封壓蓋與泵蓋配合:公差配合為H7/g6。

8)   滾動軸承壓蓋與軸承體配合:公差配合為J7/f8。

9)   水冷腔蓋內外徑與殼體配合:公差配合為H9/e8。

3. 多級泵配合精度

(1)單殼體多級泵

1)中段與中段、中段與吸入段(或吐出段)配合止口:公差配合為H7/js6。

2）導葉與導葉套、導葉與中段配合止口:公差配合為H7/js6。

3)軸與軸瓦;公差配合為H7/e6。

4)平衡襯套與殼體:公差配合為H7/js6或H7/h6。

5)其他配合止口:公差配合為H7/js6 (如軸承架與吸入段或吐出段、平衡室體與吐出段等)。

(2)雙筒(殼)體多級泵

1)內殼體前端，即吸人函體外徑與簡體小內徑配合定位止口:公差配合為H7/g6。

潛水渣漿泵在相似設計中，要求葉輪輪轂也相似，但是從強度的觀點出發，則又往往不能如此。輪轂直徑的大小，主要取決于軸徑的大小。由泵的相似理論和軸徑按轉矩計算的強度公式可得實型泵和模型泵的軸徑比值，即

  從式(4-19) 和式(4-20) 可看出，若兩臺泵揚程相等，軸所取的許用應力也相等，則泵的尺寸即使相差很大，軸徑比值仍為尺寸比值，即輪轂直徑可以相似。對于單級泵，由于輪轂一般取得比較厚，同時軸的許用剪應力可以在較大的范圍內變動，因此揚程相差不是很懸殊的話，輪轂部分還是可以相似的。對于多級泵，般希望輪轂直徑小，以提高泵的效率，因此輪轂部分尺寸的富余量不大，用低揚程模型泵設計高揚程的泵，輪轂尺寸就顯得不夠，需要修改。正火將鋼材或鋼件加熱到Ac3或Acem以上30~50°C，保溫適當的時間后，在靜止的空氣中冷卻的熱處理工藝。例如，用揚程不很高的多級泵作為高揚程給水泵的模型時，因給水泵強度計算時軸徑較粗，而由模型泵換算的軸徑較細，因此應在結構上采取措施，即可以將給水泵葉輪進口內輪轂取消，而將軸徑增加到輪轂直徑，其他部分軸徑相應增加以滿足強度要求，而在葉輪后蓋板上的輪轂直徑可以加粗以傳遞轉矩而不影響相似。在設計實型泵時，應盡量使吳總揚程與模型泵總揚程相接近，輪轂才有條件相似。潛水渣漿泵

從離心泵的相似定律得知:幾何相似的離心泵，運轉工況也相似時，它們的揚程與轉速和任何線性尺寸的乘租積的平方之比相等且等于常數

其中，K2、K.o、K2等稱為速度系數。幾何相似的泵工況相似時每一類速度 系數是基本相等的。速度系數隨n,的不同而有所改變，可以得到速度系數與n,的函數關系，如圖4-3所示。

2.設計步驟

1)求所設計泵的比轉速n,與相似理論計算法相同。2)確定葉輪進口流速vo，

潛水渣漿泵

導葉葉片進口邊與葉輪出口邊的相對位置有平行的(見圖4-12) 和不平行的(見圖4-13)兩種，以采用不平行的且導葉葉片進口邊和葉輪出口邊之間有一定距離的形式為好，外流線上的距離長度要比內流線上的取得大一些( 見圖4-13)。

     3)進口邊與軸心線垂直( 見圖4-14)。自葉輪出來的液流先經過一個環形空間，在環形空間中液流的速度按Vm = const的規律分布。這種形式的導葉用于徑流式葉輪的效果比圖4-11的形式要好。

     2.主要尺寸的確定

     空間導葉的主要尺寸不像葉輪的主要尺寸那樣基本上取決于水力性能，而是較多地考慮結構上的要求。徑流式和混流式導葉主要尺寸的確定方法基本是一致的(見圖4-13和圖4-14)。

     (1)進口寬度b3 b'的大小主要取決于結構要求。長軸深井泵在運轉時，轉子上有軸向推力，使軸伸長。如果兩臺泵內液體運動相似，則兩臺泵相應點的速度三角形必然相似，相應的液流角必然相等，相應的液流速度比值相等，如圖1-32所示。這一伸長長度與傳動軸的長度成正比，需要在運轉前調節。采用半開式葉輪的長軸深井泵，往往靠調整轉子的軸向位置來調節流量和排除泥沙異物的堵塞。長軸深井泵的這些軸向位移有時可達十余毫米，因此b'3應取大些，通常