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抗震球型支座布置對于橋梁的正常使用影響很大

 【抗震球型支座】曲線連續梁橋的支座布置對于橋梁的正常使用影響很大，往往由于支座布置不當，或對限位支座（固定支座和單向滑動支座）所承受的水平力估計不足，造成一些曲線連續梁橋的支座，在溫度作用下發生限位約束被剪斷，使支座發生過大的橫向位移（甚至于達到20~30cm），直接影響到橋梁上的行車安全。

【抗震球型支座】   德國EGG-ERT對曲線連續梁橋的支座布置做了詳盡的分析研究，對于曲線連續梁體由于固定支座的位置和單向火滑動支座導向線布置的不同，會引起橋梁結構不同的位移和側向約束力。為了確?？拐鹎蛐弯撝ё陌踩蜏p少結構的維修量，支座的布置i應使支座對結構的約束，因此必須清楚支座的位移和方向。

  【抗震球型支座】位移可由文帝、混凝土的收縮和徐變、以及預應力等引起，其中混凝土收縮和徐變的數量和持續時間受眾多因素影響，無法進行準確的預測。在上述位移中溫度位移在橋梁使用壽命中通常將引起支座的位移量，而混凝土收縮和徐變產生的位移一般在幾年以后就接近完成。考慮以上因素曲線連續梁橋的支座布置可以由極坐標形布置和切向布置兩種方式。

?抗震球型支座主要通過鉸軸轉動

【抗震球型支座】主要通過鉸軸轉動，作用于支座頂板的力，應以剛性角（35℃~45℃）擴散傳遞的鉸軸中心處，再向下以剛性角（35℃~45℃）擴散傳遞到支座滑板頂面，以便使聚四氟乙烯板能均勻受力，因此支座的總體結構高度仍很大，支座的用鋼量較大。事實上如果采用以面接觸方式傳力的球型支座（或柱面支座）來替代鉸軸，同時可以可靠地滿足支座的轉動的要求，又可以顯著降低支座結構高度，減少支座的總體用鋼量。

【抗震球型支座】的鋼支座采用ZG230-450II和ZG270-500II等，其機械性能和化學成分應符合《碳素鋼鑄件分類和技術條件》（GB979）的要求。抗震球型鋼支座應進行正火處理，切除澆口和電焊修補都應在熱處理前進行。主要受力部位的鑄件上不容許有裂縫存在。

【抗震球型支座】是采用35號和45號結構鋼，其機械性能和化學成分應符合《鐵路橋梁鑄鋼支座技術條件》（TB﹨T1853）的要求。鋼支座鍛件用鋼錠鍛造時，鍛造比不應小于2.5.鍛造過程中應控制鍛造終了的溫度，鍛件應進行正火處理后回火，鍛件不得有超過其單面機加工余量的50%的夾層、褶皺、裂紋、結疤、夾渣等缺陷，不得有白點，且不容許焊補。

抗震球型鋼支座試樣試驗結果應滿足以下各項參數：

【抗震球型鋼支座】設有在一定力作用下被剪斷的彈性限位裝置時，其極限能力應由試驗確定。

型式試驗和質量控制檢驗應包括全部阻尼體系的組成部件。

對沒有限位約束的彈性阻尼單元，應進行加載方向和垂直于方向作用的經驗；對設有建委約束的彈性阻尼單元，或那些對垂直方向作用敏感的阻尼單元，應按45℃角方向進行試驗。

【抗震球型鋼支座】試樣試驗結果應滿足以下各項參數：

（1）所有進行型式試驗的粘滯阻尼單元的力-位移曲線，應呈現力-承載能力正增長的趨勢，并能符合水平恢復力的要求。即在設計位移d時的恢復力，應大于在50%設計位移（0.5di）時的恢復力，且恢復力不小于W/80，W為所設計的阻尼體系的總垂直荷載。

（2）球型鋼支座試樣在進行溫度位移試驗中，所測定的力值應小于設計值：

（3）球型鋼支座試樣在進行風力、制動力和力作用下的位移試驗中，所測定的位移值應小于設計值；

（4）球型鋼支座試樣在進行里力作用下的位移試驗中，后3次循環縮測定的平均有效剛度值與設計值的偏差在10%以內；

（5）球型鋼支座試樣在進行力作用下的位移試驗中，后3次循環縮測定的平均有效剛度值，不得小于有效剛度的80%。

（6）球型鋼支座試樣在進行力作用下的位移試驗中，在規定數量的循環中，所測定的平均有效剛度值，不得小于有效剛度的80%?？梢詾樵O計接受的值，由工程師謹慎判斷。

（7）球型鋼支座試樣在進行力作用下的位移試驗中，在規定數量的循環中，所測定的滯回曲線包括圖面積，不得不小于滯回曲線包括圖（EDC）面積的70%。

以上關于抗震球型鋼支座的試驗要求，可以用于評定各種球型支座特性。