4-79離心風機貨真價實「在線咨詢」

4-79離心風機廣泛應用于冶金、化工、鋼鐵、水泥等重工業。然而，神經網絡建模所需的數據量大，建模周期長，建模數據分布不優化，可能導致建模數據過度集中，容易陷入局部較優。其結構特點是整體結構緊湊，葉輪寬徑比小，內、外徑比小，長、短葉片分布均勻，壓力系數高，流量系數小，因此常用于高壓、小流量場合。針對風機效率低、加工工藝復雜等缺點，提出了一種改進的風機效率設計方案，并采用CFD數值計算方法進行了分析驗證。

本文對風機進行改進和設計的主要思路是利用N-S方程和SSTK-U湍流模型計算斜槽風機樣機的流量。數值計算結果與原始測量數據吻合較好，證明了該計算模型和數值計算方法的可行性。通過對4-79離心風機不同截面的等值線和流線的觀測，分析了葉輪通道內流動損失的原因。為了降低設計風機的噪聲值，提高風機的效率，選用葉片出口安裝角2aβ為120度。通過控制葉片吸力面邊界層的分離，降低了風機的內部流動損失。針對風機內部流動狀況，提出了三種不同的改進方案。在改進方案不能滿足性能要求的情況下，對風機進行了重新設計。為了使風機葉片通道內的流動更加合理，根據葉輪通道截面面積逐漸變化的原理，建立了風機葉片型線形成的數學模型，并根據該數學模型完成了風機葉片型線的設計。風機葉片的設計采用“雙圓弧”成形方法，不僅簡化了風機的加工工藝，而且使風機的總壓力提高到5257pa，效率提高到68%。后介紹了離心風機的瞬態計算方法，分析了瞬態計算中時間步長的選擇原則。采用瞬態數值方法對新設計的風機內部流動進行了數值模擬。在瞬態計算結果穩定后，4-79離心風機采用FW-H模型計算了設計風機的氣動噪聲，遠場噪聲值為58dB。

可以看出，4-79離心風機樣機長、短葉片的吸力面不僅產生分離現象，而且產生兩個渦，設計工況下設計風機長、短葉片的吸力面存在一些分離現象，但沒有明顯的分離現象。產生了美國漩渦。通過比較兩種方法的流線圖可以看出，所設計的風機的整體流動性能得到了很大的提高，設計的風機的效率得到了很大的提高。為了計算風機內部的氣動噪聲，采用瞬態計算方法對離心風機內部的流場進行了計算。風機的瞬態計算過程如下所述。（2）實驗方法是利用先進的測量技術，建立離心風機在各種工況下的實驗模型。瞬態計算的收斂性判斷。在4-79離心風機瞬態計算過程中，每一時間步都相當于一個穩態過程。因此，有必要保證計算在每個時間步的收斂性。瞬態計算過程中存在內迭代的概念，內迭代的原理與穩態解的原理相同。內部迭代次數可以通過模型樹節點的運行計算面板中的參數maxIteration/timestep來設置。瞬態計算時間步長的確定是瞬態解的關鍵步驟。時間步長設置不當會導致一系列問題。如果時間步長太大，一個時間步長很難收斂和發散，時間分辨率太低。如果時間步長太小，迭代次數會增加，計算開銷也會增加。因此，設定合理的時間步長是非常重要的。4-79離心風機采用公式計算時間步長。設置原則是風機轉子每轉一次。

隨著國家環保政策的深化，為了響應國家環保節能政策，在線生產鍋爐的環保指標必須滿足超低排放要求。因此，對我廠脫硝系統進行了改造：將原SNCR SCR聯合脫硝方式改為SCR脫硝方式，改造后取消原增壓風機，原引風機出力不能滿足機組滿負荷要求。因此，計劃對兩臺引風機進行改造。將原型風機的計算結果與原始測量數據進行了比較，詳細分析了SSTK-U湍流模型計算結果的準確性，即離心風機的數值計算。在現有4-79離心風機的基礎上，通過對引風機葉輪的改造，在不進行電機技術改造的情況下，對引風機進行技術改造，提高引風機的出力，以滿足反硝化和靜電沉淀的總阻力。變壓器取消增壓風機后，實現4-79離心風機的節能降耗的目的。隨著國家環保政策的不斷深入，生產鍋爐的環保指標必須滿足超低排放要求。我廠對原有的反硝化系統和靜電沉淀進行了改造。改造后，原有引風機不能滿足機組滿負荷運行的要求。工作人員進行了技術探討，確定了4-79離心風機、脫硫增壓風機的風量、風壓及系統抗延長性能。最后根據試驗后的實測數據，確定了引風機和電動機的選型設計，包括風機設計參數。為了提高風機出口壓力、風機輸出、滿足機組滿負荷要求和取消增壓風機運行，設計了數計算、4-79離心風機選型、風機電機基礎校核、風機改造后流場計算、電機參數選擇等。