吉林掛車abs加強圈定制價格行情「協進機械」

 在壓力容器設計中，除受內壓容器外，還有不少承受外壓的容器，如真空儲罐、減壓蒸餾塔及帶有夾套加熱或冷卻的反應釜。當夾套中介質的壓力高于容器內介質壓力時，也構成外壓容器。那么現在問題來了：由于結構問題筒體內部無法設置加強圈，加強圈設置在外側時，當設備直徑較大時，鞍座的墊板寬度，筋板寬度都比較大，如果要躲避墊板的話，加強圈的中心線就不在鞍座平面內了。對于外壓容器，在既定直徑和材料的前提下，增加圓筒厚度δ或減小圓筒計算長度L均可提高其臨界壓力pcr值。但從經濟角度考慮，減小L往往比增加δ更為有利，減小圓筒計算長度的方法是在圓筒外部或內部設置剛性加強圈。按GB 150-89《鋼制壓力容器》進行加強圈設計計算時，應先假定加強圈截面尺寸，然后反復試算，直至Is＞I，且較接近為止。這種方法需反復試算，使用不便，筆者通過對矩形截面加強圈計算公式的推導，得出了一種快速簡捷的計算方法。

1 組合慣性矩

矩形截面加強圈是常用的一種加強圈，它與殼體有效段組合截面見圖1。根據文獻［4］，以x-x為組合截面中性軸，則組合慣性矩為：

Is=I0 As(z0 δe/2-a)2 I0′ As′a2

式中，I0=he3be/12,為加強圈慣性矩，mm4；I0′=lδe3/12，為圓筒起加強作用部分的慣性矩，mm4；加強圈沖壓件“多年以來，難、貴仍是民營企業反映較為普遍問題，是中小民營企業問題更為突。As′=lδe，為圓筒起加強作用部分(組合段)的面積，mm2；As=hebe，為加強圈有效截面積，mm2；he為加強圈截面有效高度，be為加強圈有效厚度，δe為殼體的有效厚度，z0=he/2，為形心軸矩，a為組合截面的形心軸矩，l′=1.10

為加強圈兩側筒體有效段寬度之和，以上單位均為mm。若加強圈中心線兩側殼體的有效段寬度相重疊，則該殼體的有效段寬度中相重疊部分每側按一半計算。

圖1 加強圈與殼體有效段組合截面

2 組合截面形心軸矩

將I0、z0及I0′代入式(2)，可得：

為便于計算，對上式進行適當簡化，略去在Is計算中影響較小的項，he δe≈he，同時略去lδe3/12一項，則：

上述簡化在工程設計中是安全的。因為As以及As′均為正數，所以(As As′)/2≥

(僅當As=As′時取等號)，即(As As′)2≥4AsAs′。故:

把式(5)代入式(4)得：

Is≤behe3/12 As′he2/16 Ashe2/16 (6)

把As代入式(6)，化簡得：

7he3be 3As′he2≥48Is (7)

3 加強圈與殼體組合段所需慣性矩

考慮每個加強圈兩側各承受Ls/2范圍內的外壓pcr， 則每個加強圈所承受的載荷Pcr=pcrLs。式中Ls為加強圈間距，mm。按圓環的失穩公式計算承受臨界載荷Pcr的加強圈所需慣性矩［2］：

(8)

我國國家標準采用文獻［2］中式(5-1)計算圓環臨界壓力，相應地對于和圓筒相連在一起的加強圈，取穩定性安全系數m=3。當加強圈和圓筒焊接相連時，為保證兩者能一起承擔且為焊接工藝需要，對連接焊縫有一定要求，且應有足夠的強度。考慮到加強圈和筒體相連的間斷焊，可能削弱或割斷等因素而增加10%的慣性矩裕量，故在設計外壓p=［p］=pcr/3時，所需要的

加強圈慣性矩為： (9)

上式算得的I就是按穩定性要求所需的小慣性矩，該式適用于彈性穩定問題。應用上式時，應力應控制在彈性范圍，工程上可近似用屈服強度來限制，即mσ=3σ≤σst。一般工程設計均能滿足這一要求。

對于裝在厚度為δe的圓筒上，初定截面積為As的加強圈，可將其厚度看作δE=δe As/Ls，所以應力控制范圍為：

mσ=3pD0/［z(δe As/Ls)］≤σst (10)

4 計算實例

根據文獻［1］，加強圈的設計應使實際組合慣性矩大于加強圈與殼體組合段所需慣性矩，即：

Is＞I (11)

將he視為已知量，把式(11)代入式(7)，可以得到：

be＞(48I-3As′he2)/(7he3) (12)

利用上式即可一次求出矩形加強圈截面尺寸。下面以文［3］05頁例題為例進行說明。冷拉型材尺寸較小，精度較高，主要用于毛坯精度要求較高的中小型零件。已知p=0.1 MPa, D0=2 420 mm, L=Ls=2 400 mm,t=150 ℃,σst=210 MPa,E=2.05×105 MPa,由式(9)得加強圈與殼體組合段所需的慣性矩I=2.3×106 mm4。另As′=1 224 mm2，取h=90 mm,由式(12)得b=15.8 mm≈16 mm。文獻［2］對加強圈每側加腐蝕裕度1 mm，則加強圈截面尺寸為90 mm×18 mm。按式(10)進行應力校核：mσ=41.85 MPa＜σst=210 MPa，計算結果與文［3］完全一致。

5 結語

加強圈設計計算是外壓容器設計的一個重要內容，利用文中公式可一次確定矩形加強圈的截面尺寸，無需反復計算，安全可靠，已在實際設計工作中多次采用，具有廣泛的使用價值。

 市政拖管套市政定額。

拖管在定額劃分上屬頂管，因為在定額制定時還沒出現先頂孔后拖管的工藝。套用定向鉆鉆孔，然后回拖布管，工作坑及填土方，定向鉆進出場費。 材料價格的話，主要是把回拖布管中用的管道價格按市場價調整一下就行了。

不過定額頂管子目的起步檔是DN800內，如果拖800的管市場價與定額價接近，但工程中拖管的都比這小的多，例如DN300含集束共300的每m300元，200的200元。

3.鐓粗鐓粗是對坯料沿軸向鍛打，使其高度減低、橫截面增大操作過程。這種工序常于鍛造齒坯和其他圓盤形類鍛件。鐓粗分為全部鐓粗和局部鍛粗兩種。

4.扭轉使坯料一部分相對另一部分旋轉一定角度鍛造工序。隨著家裝消費群體和消費偏好發生轉變，行業企業紛紛聞聲而動。管道法蘭系指管道裝置中配管用的法蘭，用在設備上系指設備的進出口法蘭。以齊家為例，近年來，為切合“千禧一”戶需求，齊家依靠建造內部生態絡，精細打造裝修生態每一環，為戶提供更加、透明、簡單一式裝修解決方案，在戶消費變遷中搶得先機。編后：國內連接器產業發展起步晚，導致該領域存在較大壁壘。維峰金電子作為連接器行業企業，經過多年與，已具備了較高生產和工藝能力，能較快適上游市場不斷變化新產品研發能力和能力。隨著與中望軟件雙方合作持續深入，維峰金電子和維康電子兩個工廠也將能夠更加強化能力和生產能力，滿足客戶個性化需求，更好地提供太陽能光伏、新能源類及汽車類板對板、線對板精密連接器及解決方案，實現準時交貨與一式服務。外媒周三援引文件和知情人士話稱，鋼鐵部已提議將部分鋼鐵產品有效進稅率從現在5-12.5提高至15。

 外壓加強圈，有人認為加強圈能提供的慣性矩越大越好，動輒用反置角鋼，其實這是一種浪費。

事實上，在加強圈本身的計算（GB150.3 4.5.1）能通過的情況下，用“更壯”（慣性矩更大）的加強圈無法進一步提高外壓圓筒的承載能力。并且，相同厚度、相同截面尺寸，扁鋼比T型鋼、角鋼有更大的慣性矩，具有更大的加強作用[1]。

一. 加強圈本身的穩定性

二. 加強圈的貢獻

常規設計中，帶加強圈殼體外壓設計的出發點是，保證在圓筒失穩后加強圈仍保持圓形（起支撐作用），稱之為大加強圈，與分析設計中考慮圓筒和加強圈同時失穩的“小加強圈”設計相對[3]。

在加強圈的位置已經確定，即外壓圓筒的計算長度L已定的情況下，加強圈本身的計算，并不會影響圓筒的外壓設計。即加強圈對提高圓筒的承載能力的貢獻，只是減小外壓計算長度，并由此提高臨界外壓，見文獻[1]式4-15。

ASME VIII-1和GB150也都是先進行殼體的外壓計算，再校核加強圈的穩定性。

三. 加強圈的材料

ASME VIII-1 UG-29(d)規定：如果殼體和加強圈采用不同的材料，則選用可獲得較大A值的材料線算圖。GB150沒有這樣的規定，SW6則連加強圈的材料也沒法選。事實上，在選擇加強圈的材質時，應注意其彈性模量、泊松比和焊接性。

四. 討論

在

這點可以參考文獻[4]第8章“結構的穩定”之第7節“加勁板受壓失穩后的工況情況——有效寬度論”（“勁板”，原文如此）

“當板件受壓的平均應力小于板的臨界應力時，板件的應力是均勻分布的。壓應力隨外載荷的增加而增大，直到平均應力等板的臨界應力，板開始出現壓曲現象。

因為板支持在桁條上，所以靠近桁條附近的板并不失穩，而可以承受增加的外載，增加的外載荷由靠近桁條處的部分承受。

橫截面上的壓應力呈不均勻分布，其分布規律如圖8-13所示。在桁條支持處的應力較大，這個值隨外載荷的增加而增加。直到桁條應力達到失穩臨界應力，我們才認為整個板件失去承載能力。”

“…實際上，應力的分布是較復雜的，它與桁條對板所提供的支持程度以及板的幾何參數有關。

為計算方便，這里引入‘有效寬度’概念。巨大庫存壓力將對中長期房地產投資形成壓制，從而抑制螺紋鋼需求。即假設板截面上的應力是均勻分布的，其大小等于Smax，但應力不是分布在整個寬度b（注：相當我們上面討論的Ls）上，而只分布在靠近桁條的一段寬度上，我們用2c（2c<b）（注：相當于我們上面討論的有效寬度）表示，其余部分應力為零，如圖8-13(b)所示。這個寬度2c被稱為板的‘有效寬度’。

這也就是說，我們假想失去穩定后的板仍像未失穩的平板那樣承受載荷，其應力為smax，但不再用全部剖面面積F=bt，而只是其中的一部分面積Fc=2ct承受應力…”