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De BF和Catalano LA等人近提出一個新型沉浸粒子換熱器，它使用非常小的固體顆粒作為中間媒介來執行兩個氣體在不同的溫度之間流動的熱傳導，開發了一種一維模型的理論計算換熱管長度，確保規定的熱交換和評價粒子特性的影響;提供了一個數值程序設計優化熱交換器的其他幾何參數，比如直徑和角度的入口和出口管道和粒子注入模式。4mm，故在殼程折流板根部有少量砂沉積，但沉積區占整個殼程的體積分數低于5%。對用于火力發電廠的換熱器，換熱溫度通常提供高于8000C，為了滿足這一條件，熱交換器應該選區特殊的材料一一陶瓷，Monteiro DB等人門用CFD模擬來評估雷諾數在500到1500之間時傳熱因子和摩擦因子，比較了模擬結果與實驗數據。

管殼式換熱器運行過程中的速度矢量分布，在換熱器運行過程中，換熱器殼程入口段的速度矢量值在0.5m/s;順著折流板走向，換熱器殼程內砂的速度矢量值相比較大，在I m/s至1.4m/s之問變化，在折流板!幾方的砂速度;在折流板逆向換熱器殼程內介質流動方向的背部，固體砂的速度矢暈值，人約為0.1m/s這是由T一折流板的阻擋作川，降低一r砂的速度當砂粒徑較大，質較大時，砂容易在速度降低區域形成砂分沉積。年，徐志明、李煌等人對比實驗研究了不同工況冷卻水入口溫度、流速下板式換熱器松花江冷卻水污拒特性，將污拒熱阻與這兩種運行參數進行了灰色關聯分析，并就運行參數對其結塘的影響逐一作了機理分析。砂粒徑0.2mm時，管殼式換熱器模擬運行達到穩定的情沉下，換熱器殼程內沿換熱器管民方向各個截而的砂體積分情況。山于此時管殼式換熱器殼程內部流通介質含的砂粒徑非常小，為0.2mm的流動能很好的帶動砂流動，導致換熱器整個砂的體積分布較均勻，整個殼程的含砂量都較小，接近入2類石油。

管殼式換熱器運行過程中的速度矢量分布，在換熱器運行過程中，換熱器殼程入口段的速度矢量值在0.4m/s;川頁著折流板走向，換熱器殼程內砂的速度矢量值在0.6m/s至2m/s之間變化，在折流板上方的砂速度;在折流板逆向換熱器殼程內介質流動方向的背部，固體砂的速度矢量值，大約為0. I m/s。(3)管束的_l幾封頭和下封頭沒有參與整個換熱器的傳熱和流動，不影響數值計算的結果，因此在建模時將上封頭和下封頭進行簡化處理。這是由于折流板的阻擋作用，降低了砂的速度。當砂粒徑較大更容易在速度降低區域形成砂沉積，衛比砂粒徑0.2m m時更為明顯。當砂粒徑為0.4mm，換熱器運行穩定時，管殼式換熱器殼程入u處的含砂率較高，大約在so%左右，殼程整體砂體積變化范圍在5%-20%之間，由于本次分析的砂粒徑較大，為0.4mm，故在殼程折流板根部有少量砂沉積，但沉積區占整個殼程的體積分數低于5%。

在換熱器整個殼程，固體砂子的體積分布整體比較均勻，為了數值模擬的方便，本課題忽略大粒徑固體砂局部沉積對其濃度分布的影響，將管殼式換熱器殼程內部的結垢視為均勻結垢。對用于火力發電廠的換熱器，換熱溫度通常提供高于8000C，為了滿足這一條件，熱交換器應該選區特殊的材料一一陶瓷，MonteiroDB等人門用CFD模擬來評估雷諾數在500到1500之間時傳熱因子和摩擦因子，比較了模擬結果與實驗數據。油油管殼式換熱器運行一段時間后，殼程側表面會形成表面污塘層，由以上分析可知，認為其為均構。

本課題著重研究管殼式換熱器管壁結據對其傳熱性能的影響，且在實際生產過程中，中含砂率很低，所以在換熱器傳熱性能的影響研究中忽略了換熱器內液固兩相流的影響，后續的數值模擬研宄中采用單相流模擬。本文以管殼式換熱器結垢和泄漏的傳熱特性為研宄目標，對管殼式換熱器結垢及泄漏模型、求解方法，管殼式換熱器結垢及泄漏預測模型，現場試驗方法進行了研宄。對于單弓形折流板管殼式換熱器不同結據厚度的影響分析，鑒于本文所采用的物理模型特征，換熱管當量結坂厚度較小，為保證污據層網格質量，模擬對計算機的要求非常高。而當量均拒只為分析結坂對換熱器傳熱性能的影響，本課題忽略結坂對換熱器內部流場的影響，只考慮結塘對換熱面傳熱性能的影響。