衡水廣潤球鉸支座-嘉興抗震盆式支座減震連廊支座

減震球鉸支座設計依據

減震球鉸支座設計依據

球形鋼支座的設計依據主要為GB/T 17955—2009《橋梁球形支座》和GB 50017—2017《鋼結構設計標準》。其中GB/T 17955—2009對球形支座的產品規格、技術要求、試驗方法、檢驗規則以及標志、包裝、儲存、運輸、安裝和養護等進行了規定，適用于橋梁工程及其他采用球形支座的工程。

減震球鉸支座有限元模型

通過CAD建立新型抗拔型支座和傳統球形支座的三維立體模型，然后導入到ABAQUS中進行分析，連廊結構抗震盆式支座減震連廊支座，支座底端采用固定端約束，并在滑板的表面模擬試驗施加豎向荷載，水平推力施加在滑板，等效于表面壓強，兩種球形支座的有限元模型如圖3所示。

減震球鉸支座的位移云圖如圖6所示。可以看出：該新型抗拔支座的位移為0.092 mm，位于蓋板部位。取球芯位移點和蓋板位移點進行位移分析，繪制其時間-變形曲線如圖7所示。可以看出，在豎向壓力作用下，新型球形支座的位移明顯小于傳統球形支座，具有很好的抗壓性能。

抗拉球鉸支座的作用

抗拉球鉸支座在拉力作用下，新型抗拔支座的上滑板和上蓋板接觸，上蓋板與下支座板接觸，支座整體應力為315 MPa，位于上滑板的楔形部位，且范圍很小，因為在拉力作用下，成品抗震盆式支座減震連廊支座，上滑板和上蓋板通過楔形部件相互咬合在一起，所以受力較大，容易產生應力集中現象，應力分布不均。支座板處應力為226 MPa，位于支座的4個凸緣處，該處也是在拉力作用下受力部位。相比之下，傳統的球形支座的拉應力為315 MPa，建筑節點支座抗震盆式支座減震連廊支座，位于支座板處，并且范圍較大，因此該新型抗拔支座在抗拔性能方面明顯優于傳統球形支座。

抗拉球鉸支座將該新型支座和傳統支座在豎向拉力作用下進行了各部分應力隨加載時間變化的對比，如圖9所示。可以看出，在拉力作用下，新型抗拔支座和傳統球形支座上滑板的應力比較接近，在60 MPa左右，而支座板處的應力相差較大，嘉興抗震盆式支座減震連廊支座 ，說明該新型抗拔支座上滑板與上蓋板采用楔形連接的方式可降低拉力向支座板處的傳遞，從而達到了減小應力的作用。

抗拉球鉸支座取兩個支座的位移進行對比分析，繪制其時間-變形曲線如圖11所示。可以看出：在豎向拉力作用下，新型球鉸支座的位移明顯小于傳統球鉸支座的位移，具有很好的抗拉性能。

現如今滑動球鉸鋼支座在建筑鋼結構工程中得到了越來越廣的應用，而球鉸鋼支座也是分大小的(行業中按重量計算價格，在這里用大小表示只是為了體現直觀性)，隨著結構跨度的增大、寬度的增大以及載重量的增大，都要選擇合適型號的產品。

滑動球鉸支座根據工程結構和支座的使用性能，可分為兩個類型：單向滑動球鉸支座（DX）和雙向滑動球鉸支座（SX），基本結構是由球體、四氟滑板、箱體、密封蓋、上球殼、底座、密封蓋板、不銹鋼板等組成的。

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